A dynamic strength criterion for frozen sulfate saline silty clay under cyclic loading
2
2020
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
Experimental study on dynamic strength characteristics of frozen saline soil under stepped cyclic loading
1
2019
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
分级循环荷载下低温冻结盐渍土动强度特性试验研究
1
2019
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
The strength and failure properties of frozen sand under vibrating load
1
2018
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
振动荷载作用下冻结砂土强度及破坏特性试验研究
1
2018
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
Dynamic strength of frozen soils
2
2008
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
冻土动强度特性试验研究
2
2008
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
Dynamic characteristics of frozen clay by using SHPB tests
1
2014
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
冻结黏土动态力学特性的SHPB试验研究
1
2014
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
Comparison analysis and SHPB tests on artificial frozen clay in uniaxial load and confining pressure states
2017
冻结黏土单轴与主动围压状态SHPB试验对比分析
2017
SHPB tests on artificial frozen sand and its analysis under active confining pressure
2017
主动围压状态人工冻结砂土SHPB试验与分析
2017
SHPB experiment and impact deformation characteristics of frozen cement solidified soil
1
2020
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
冻结水泥固化土SHPB实验及其冲击变形特性
1
2020
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
Experimental research on dynamic behavior of saturated calcareous sand under complex stress conditions
2
2006
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小. ...
复杂应力条件下饱和钙质砂动力特性的试验研究
2
2006
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小. ...
Experimental study on dynamic behavior of saturated clay under complex stress conditions
1
2008
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
复杂应力条件下饱和重塑黏土动力特性试验研究
1
2008
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
Silt response to different cyclic stress paths
1
2007
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
不同动应力路径下粉土动力特性试验研究
1
2007
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
An experimental study of the deformation and strength characteristics of soft clay under principal stress axis rotation caused by traffic load
1
2016
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
交通荷载引发主应力轴旋转下软黏土变形与强度特性试验研究
1
2016
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
Experimental research on behaviors of saturated loose sand subjected to oblique ellipse stress path
1
2015
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
斜椭圆应力路径下饱和松砂动力特性试验研究
1
2015
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
Dynamic behaviors of iron ore concentrate under cyclic loading by hollow cylinder apparatus
1
2013
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
循环荷载下铁精矿动力特性试验研究
1
2013
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
Dynamic properties of soft dredged fill under continuous rotation of principal stress axis considering effects of different waveforms
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2021
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小. ...
考虑不同波形影响的主应力轴连续旋转下吹填土动力特性研究
2
2021
... 目前，许多学者已经关注到冻土动强度对寒区工程和人工冻结工程设计的重要性，开展了大量试验研究，并取得丰硕的成果.Zhao等［1 ］ 研究了循环荷载作用下围压和含盐量对冻土动强度的影响，发现含盐冻结粉土的剪切强度随围压的增大先增大后减小，而随着含盐量的增加先减小后增大，并根据试验结果建立了考虑含盐量影响的含盐冻结粉土动强度准则；赵福堂等［2 ］ 通过分级循环加载试验研究了冻结温度、围压和频率对冻结盐渍土动强度特性的影响，发现围压升高和温度降低都能显著提升冻结盐渍土的动强度，而频率的变化对其动强度特性影响较小；栗晓林等［3 ］ 研究了振动荷载作用下温度和频率对冻结砂土动强度特性的影响，发现温度降低对冻结砂土动强度影响显著，频率变化对动强度影响较小，而温度与动强度呈线性关系；张淑娟等［4 ］ 探讨了不同围压下动强度相对耗散能的变化，证实随着耗散能的增大冻结粉质黏土的动强度逐渐减小.另外，许多学者还通过SHPB试验对冻土冲击动强度特性进行了研究［5 -8 ］ .以上研究主要聚焦于冻土在主应力方向固定条件下动强度规律的演化，少有研究关注到主应力轴循环旋转条件下冻土的动强度特性.事实上，在波浪、交通、地震等动荷载作用下，地基、路基和边坡等受力条件比较复杂，动荷载作用时不仅发生应力幅值的循环变化，还伴随着主应力轴循环旋转现象.虞海珍［9 ］ 、聂影［10 ］ 分别研究了复杂应力路径下钙质砂和重塑黏土的动力特性，发现主应力轴旋转将加速累积塑性应变和孔隙水压发展，从而降低动强度；赵宇［11 ］ 进行了不同荷载方式（循环圆扭剪、循环椭圆扭剪、循环扭剪、循环三轴）的不排水粉土动力试验，发现不同应力路径下粉土动强度存在较大差异，循环圆扭剪应力路径下动强度最小；沈扬等［12 ］ 研究了主应力轴旋转时软黏土的动强度特性，发现考虑主应力轴旋转时的动强度相比循环三轴试验结果明显减小；李男等［13 ］ 研究了椭圆应力路径下饱和松砂动强度特性，发现考虑主应力轴旋转的椭圆应力路径下动强度小于循环三轴动强度；周健等［14 ］ 研究表明当含水率达到一定程度时，考虑主应力轴旋转的圆形应力路径下铁精矿的动强度小于循环三轴动强度；杨爱武等［15 ］ 研究了主应力轴旋转条件下振幅和波形对天津滨海吹填土动力特性的影响，发现波形对累积应变影响具有临界效应，而考虑主应力轴旋转时正弦波加载的动强度最小.可见，考虑主应力轴旋转时融土的动强度明显减小，而不考虑主应力轴旋转的影响将高估实际工程中土体的动强度，给工程稳定性带来不利影响.然而，受制于试验仪器，目前还未有文献报道主应力轴旋转条件下冻土的动强度特性，主应力轴旋转对冻土动强度特性的影响也尚不清楚. ...
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小. ...
1
2019
... 试验所用土料取自青藏铁路沿线北麓河段，根据《土工试验方法标准》［16 ］ 分别进行了液塑限联合试验、击实试验、抽真空饱和试验、比重瓶试验和颗粒筛分试验，对试验用土的基本物理性质进行测试.测试结果显示，试验用土的液限为34.5%，塑限为13.9%，塑性指数为20.6，最大干密度为1.72 g·cm-3 ，最优含水率为18.2%，饱和含水率为19.6%，土粒相对密度为2.71.根据土的工程分类标准，试验用土归属于低液限黏土，其颗粒的级配曲线如图1 所示. ...
1
2019
... 试验所用土料取自青藏铁路沿线北麓河段，根据《土工试验方法标准》［16 ］ 分别进行了液塑限联合试验、击实试验、抽真空饱和试验、比重瓶试验和颗粒筛分试验，对试验用土的基本物理性质进行测试.测试结果显示，试验用土的液限为34.5%，塑限为13.9%，塑性指数为20.6，最大干密度为1.72 g·cm-3 ，最优含水率为18.2%，饱和含水率为19.6%，土粒相对密度为2.71.根据土的工程分类标准，试验用土归属于低液限黏土，其颗粒的级配曲线如图1 所示. ...
Experimental study on softening characteristics of soft clay under continuous principal stress axis rotation
1
2019
... 试验在冻土工程国家重点实验室的冻土空心扭剪仪上进行，仪器能够在负温环境下施加轴向应力、扭矩、内围压和外围压四个方向应力，从而可以实现定向剪切和主应力轴旋转等多种应力路径.进行动力加载试验前，在-5 ℃温度下以1%·min-1 的轴向应变率进行单轴试验和围压为400 kPa、700 kPa和 1 000 kPa的常规三轴压缩试验.试验表明，-5 ℃下围压为400 kPa、700 kPa和1 000 kPa时冻结黏土的强度在4 000~4 500 kPa，试样破坏应变在15%左右.参考三轴静力试验强度结果，当施加围压分别为400 kPa、700 kPa和1 000 kPa时，动荷载试验的剪应力幅值设定为2 000、2 250、2 500、2 750和3 000 kPa，具体的试验方案见表1 .循环剪应力幅值对冻结黏土动力特性的影响通过循环应力比（cyclic stress ratio，CSR）来表征［17 ］ ，计算公式如下. ...
主应力轴连续旋转下软黏土软化特性试验研究
1
2019
... 试验在冻土工程国家重点实验室的冻土空心扭剪仪上进行，仪器能够在负温环境下施加轴向应力、扭矩、内围压和外围压四个方向应力，从而可以实现定向剪切和主应力轴旋转等多种应力路径.进行动力加载试验前，在-5 ℃温度下以1%·min-1 的轴向应变率进行单轴试验和围压为400 kPa、700 kPa和 1 000 kPa的常规三轴压缩试验.试验表明，-5 ℃下围压为400 kPa、700 kPa和1 000 kPa时冻结黏土的强度在4 000~4 500 kPa，试样破坏应变在15%左右.参考三轴静力试验强度结果，当施加围压分别为400 kPa、700 kPa和1 000 kPa时，动荷载试验的剪应力幅值设定为2 000、2 250、2 500、2 750和3 000 kPa，具体的试验方案见表1 .循环剪应力幅值对冻结黏土动力特性的影响通过循环应力比（cyclic stress ratio，CSR）来表征［17 ］ ，计算公式如下. ...
Laboratory study on the effect of temperature and confining pressure on strength of frozen soil under seismic dynamic loading
1
2003
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
地震荷载作用下温度和围压对冻土强度影响的试验研究
1
2003
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
Experimental study of the dynamic strength characteristics and residual strain of ice-rich frozen soil
1
2009
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
高含冰量冻土动强度和残余应变的试验研究
1
2009
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
Tensile strength variation of a silty clay under different temperature and moisture conditions
1
2021
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
Damage evolution and recrystallization enhancement of frozen loess
2017
Temperature change and strength descent of frozen soils under dynamic loading
2006
An experimental study of the heat generated during cyclic compressive loading of frozen soils
1
2011
... 从上述试验结果看出，随着动荷载震动次数的增多，冻结黏土动三轴试验的动强度、动黏聚力和动内摩擦角都减小，而围压的增大可以提升冻结黏土的动强度，这与以往冻土动三轴试验得出的结论类似［1 ，4 ，18 -19 ］ .冻土由固体颗粒、孔隙冰、未冻水和气体组成，这也决定了冻土的强度主要由固体颗粒（黏土颗粒和冰颗粒）本身强度、冰胶结作用、固体颗粒的摩擦和咬合作用等组成.动三轴荷载持续作用下，由于固体颗粒、冰、未冻水和气体都不可压缩性，试样沿轴向发生压密时，同时发生侧向体积膨胀.在这个过程中往往伴随着颗粒的破碎和试样升温现象，冰颗粒的破碎导致固体颗粒本身强度、颗粒的咬合作用和冰的胶结能力降低，动耗散能转化为内能导致的温度升高现象不仅降低试样的抗剪强度，而且未冻水的含量将增多，使得颗粒间摩擦效果减弱［20 -23 ］ .因此，动三轴试验中冻土动强度、动黏聚力和动内摩擦角随震动次数增多而降低.而围压的增大，可以约束试样侧向变形的发生，从而增强试样固体颗粒之间的摩擦和咬合作用，增大了试样的动强度. ...
Damage evolution of Biotite quartz schist caused by mineral directional arrangement under cyclic loading and unloading
1
2021
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小. ...
基于循环加卸载的矿物定向排列致各向异性岩石损伤演化规律： 以黑云母石英片岩为例
1
2021
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小. ...
Experiments and mechanism study on frozen fringe of frozen soil
2
2019
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致
［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（
图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（
图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由
图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象
［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小.
图10 冻结黏土电镜扫描微观结构和简化微观结构示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R25">25</xref>］</sup> SEM microstructure （a） and simplified microstructure schematic diagram （b） of frozen clay<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R25">25</xref>］</sup> Fig. 10 ![]()
图11 冻结黏土试样应力示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup> Schematic diagram of the stress of frozen clay specimen<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup>： internal stress of specimen （a）， rotation of principal stress axis of soil element （b）， initial stress state of hollow cylindrical specimen （c） and stress state of hollow cylindrical specimen in volume expansion （d） Fig. 11 ![]()
4 结论 通过开展不同围压下常规动三轴和纯主应力轴旋转的空心扭剪试验，研究了纯主应力轴旋转对冻结黏土动强度和动强度参数变化规律的影响，得出以下结论： ...
... ［
25 ］
Fig. 10 ![]()
图11 冻结黏土试样应力示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup> Schematic diagram of the stress of frozen clay specimen<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup>： internal stress of specimen （a）， rotation of principal stress axis of soil element （b）， initial stress state of hollow cylindrical specimen （c） and stress state of hollow cylindrical specimen in volume expansion （d） Fig. 11 ![]()
4 结论 通过开展不同围压下常规动三轴和纯主应力轴旋转的空心扭剪试验，研究了纯主应力轴旋转对冻结黏土动强度和动强度参数变化规律的影响，得出以下结论： ...
冻土冻结缘室内试验及机理研究
2
2019
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致
［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（
图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（
图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由
图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象
［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小.
图10 冻结黏土电镜扫描微观结构和简化微观结构示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R25">25</xref>］</sup> SEM microstructure （a） and simplified microstructure schematic diagram （b） of frozen clay<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R25">25</xref>］</sup> Fig. 10 ![]()
图11 冻结黏土试样应力示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup> Schematic diagram of the stress of frozen clay specimen<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup>： internal stress of specimen （a）， rotation of principal stress axis of soil element （b）， initial stress state of hollow cylindrical specimen （c） and stress state of hollow cylindrical specimen in volume expansion （d） Fig. 11 ![]()
4 结论 通过开展不同围压下常规动三轴和纯主应力轴旋转的空心扭剪试验，研究了纯主应力轴旋转对冻结黏土动强度和动强度参数变化规律的影响，得出以下结论： ...
... ［
25 ］
Fig. 10 ![]()
图11 冻结黏土试样应力示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup> Schematic diagram of the stress of frozen clay specimen<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup>： internal stress of specimen （a）， rotation of principal stress axis of soil element （b）， initial stress state of hollow cylindrical specimen （c） and stress state of hollow cylindrical specimen in volume expansion （d） Fig. 11 ![]()
4 结论 通过开展不同围压下常规动三轴和纯主应力轴旋转的空心扭剪试验，研究了纯主应力轴旋转对冻结黏土动强度和动强度参数变化规律的影响，得出以下结论： ...
Effect of the loading frequency on the sand liquefaction behaviour in cyclic triaxial tests
2
2021
... 而不同于动三轴试验，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度明显减小，并且动强度和动黏聚力随震动次数的增多而衰减速度更快，这与主应力轴旋转对融土动强度变化规律影响一致
［9 -15 ］ ；另外，在主应力轴旋转条件下冻结黏土动内摩擦角还随震动次数的增多而增大，这个现象鲜有文献报道.由电镜扫描和微观结构简化图可以看出（
图10 ），黏土矿物形状一般呈片状，在沉积时应力诱导各向异性，黏土试样沿轴向的承载力大于沿水平向的承载力.由试样内部应力示意图（
图11 ）可以看出，动三轴试验中主应力始终沿竖向分布，而主应力轴旋转时主应力与竖向存在夹角，这导致主应力轴旋转时冻土试样内部黏土矿物之间的接触部位、矿物颗粒与冰胶结部位以及冰颗粒中薄弱部位沿水平发生剪切破裂的概率相对主应力方向固定时增大，使得冰的胶结能力减弱更明显，从而冻结黏土动强度和动黏聚力降低更快；另外，相比动三轴试样，考虑主应力轴旋转时，剪切应力的耗散能同样转化为内能，导致空心圆柱试样内部温度变化相比动三轴试样可能更剧烈，温度的变化促使冰的胶结能力减弱，这也加速了土体动强度和黏聚力下降速度.由
图11 还可以看出，在主应力轴旋转条件下，剪应力的存在也一定程度上促进固体颗粒沿水平向的移动，使得固体颗粒充填效果更优，冻土中固体颗粒的镶嵌、咬合加强，从而冻土中固体颗粒摩擦性能增强.因此，主应力轴旋转条件下内摩擦角随着震动次数增多而增大.主应力轴旋转条件下冻结黏土动强度参数变化表明，片理沉积结构主控的岩土体在考虑剪应力作用时，不仅发生动强度和黏聚力迅速衰减，还存在动内摩擦角增大的现象
［24 ］ .可见，冻土试样中冰胶结对强度贡献较大，而颗粒间动内摩擦作用对强度的贡献较小；当动荷载作用下冰胶结力减弱时，即使颗粒间动摩擦力增大，也无法阻止试样的动强度减小.
图10 冻结黏土电镜扫描微观结构和简化微观结构示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R25">25</xref>］</sup> SEM microstructure （a） and simplified microstructure schematic diagram （b） of frozen clay<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R25">25</xref>］</sup> Fig. 10 ![]()
图11 冻结黏土试样应力示意图<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup> Schematic diagram of the stress of frozen clay specimen<sup>［<xref ref-type="bibr" rid="R26">26</xref>］</sup>： internal stress of specimen （a）， rotation of principal stress axis of soil element （b）， initial stress state of hollow cylindrical specimen （c） and stress state of hollow cylindrical specimen in volume expansion （d） Fig. 11 ![]()
4 结论 通过开展不同围压下常规动三轴和纯主应力轴旋转的空心扭剪试验，研究了纯主应力轴旋转对冻结黏土动强度和动强度参数变化规律的影响，得出以下结论： ...
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26 ］： internal stress of specimen （a）， rotation of principal stress axis of soil element （b）， initial stress state of hollow cylindrical specimen （c） and stress state of hollow cylindrical specimen in volume expansion （d）
Fig. 11 ![]()
4 结论 通过开展不同围压下常规动三轴和纯主应力轴旋转的空心扭剪试验，研究了纯主应力轴旋转对冻结黏土动强度和动强度参数变化规律的影响，得出以下结论： ...
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