Effect of freezing-thawing cycles on mechanical properties and microscopic mechanisms of loess
1
2021
... 青海省东部季节冻土区黄土分布广泛,其孔隙大、土质疏松的特性在工程建设过程中易发生工程病害[1-2].因此,通常对其进行改良加固后开展施工作业.随着“西部大开发”和“一带一路”倡议的实施,青海省发展迎来了新的契机,城镇化及基础设施的建设空前繁荣.因此,对于基础工程领域的研究也变得尤为重要.此外,随着“双碳”目标的提出,有必要开展具有应用潜力和绿色、低碳、环保等特性的建筑材料的相关研究. ...
冻融循环作用下黄土无侧限抗压强度和微观规律的试验研究
1
2021
... 青海省东部季节冻土区黄土分布广泛,其孔隙大、土质疏松的特性在工程建设过程中易发生工程病害[1-2].因此,通常对其进行改良加固后开展施工作业.随着“西部大开发”和“一带一路”倡议的实施,青海省发展迎来了新的契机,城镇化及基础设施的建设空前繁荣.因此,对于基础工程领域的研究也变得尤为重要.此外,随着“双碳”目标的提出,有必要开展具有应用潜力和绿色、低碳、环保等特性的建筑材料的相关研究. ...
Research progress on foundation treatment techniques of express way in Loess Area
1
2022
... 青海省东部季节冻土区黄土分布广泛,其孔隙大、土质疏松的特性在工程建设过程中易发生工程病害[1-2].因此,通常对其进行改良加固后开展施工作业.随着“西部大开发”和“一带一路”倡议的实施,青海省发展迎来了新的契机,城镇化及基础设施的建设空前繁荣.因此,对于基础工程领域的研究也变得尤为重要.此外,随着“双碳”目标的提出,有必要开展具有应用潜力和绿色、低碳、环保等特性的建筑材料的相关研究. ...
黄土地区高速公路地基处理技术研究进展
1
2022
... 青海省东部季节冻土区黄土分布广泛,其孔隙大、土质疏松的特性在工程建设过程中易发生工程病害[1-2].因此,通常对其进行改良加固后开展施工作业.随着“西部大开发”和“一带一路”倡议的实施,青海省发展迎来了新的契机,城镇化及基础设施的建设空前繁荣.因此,对于基础工程领域的研究也变得尤为重要.此外,随着“双碳”目标的提出,有必要开展具有应用潜力和绿色、低碳、环保等特性的建筑材料的相关研究. ...
Study on strength characteristics and microstructure of expansive soil treated with lignin fibers in seasonal frozen area
5
2022
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 掺量对试样破坏强度的影响,如图6(b)所示.随着掺量的增加,试样的破坏强度先升高后降低,在掺量为5%时破坏强度达到最大值,并且在各冻融循环次数下均有相似的规律.这是由于在制样过程中木质素纤维与水混合形成了一部分起到胶结固化作用的浆体[13],增强了土颗粒间的联系;除此之外,木质素纤维起到了桥梁搭接的作用并形成网状结构,使得颗粒间的联系紧密,在受到外力时,土颗粒将外力分散到纤维及更多土颗粒上,在宏观上表现为强度提高[3].但掺量的进一步增加,造成木质素纤维发生团聚现象,使得颗粒间的孔隙变大,并形成裂隙,土颗粒间形成薄弱面[11],并最终表现为强度降低. ...
... 破坏强度随冻融循环次数的变化规律,如图6(c)所示.从图中可以看出,随着冻融循环次数的增加,试样的破坏强度呈先下降后稳定的趋势.在冻融初期,试样的强度显著下降,这是由于在冻结过程中,水分迁移及冰晶体的形成造成了试样结构的破坏,改变了颗粒间的连接方式,因此破坏强度出现显著下降的趋势;经过多次冻融循环后,试样的土体结构和水分迁移会逐渐达到新的稳定状态,土体颗粒间的排列方式和连接方式不再发生变化,因此,试样的破坏强度在第6次时基本趋于稳定.此外,木质素纤维的加入会使得土颗粒的排列更加有序[13],并且能够重排并抑制土颗粒的错动,减缓试样裂隙在冻融过程中的进一步发展[3],这能有效的提升土体强度并增强土体抗冻性. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
木质素纤维改性季冻区膨胀土强度特性与微观结构研究
5
2022
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 掺量对试样破坏强度的影响,如图6(b)所示.随着掺量的增加,试样的破坏强度先升高后降低,在掺量为5%时破坏强度达到最大值,并且在各冻融循环次数下均有相似的规律.这是由于在制样过程中木质素纤维与水混合形成了一部分起到胶结固化作用的浆体[13],增强了土颗粒间的联系;除此之外,木质素纤维起到了桥梁搭接的作用并形成网状结构,使得颗粒间的联系紧密,在受到外力时,土颗粒将外力分散到纤维及更多土颗粒上,在宏观上表现为强度提高[3].但掺量的进一步增加,造成木质素纤维发生团聚现象,使得颗粒间的孔隙变大,并形成裂隙,土颗粒间形成薄弱面[11],并最终表现为强度降低. ...
... 破坏强度随冻融循环次数的变化规律,如图6(c)所示.从图中可以看出,随着冻融循环次数的增加,试样的破坏强度呈先下降后稳定的趋势.在冻融初期,试样的强度显著下降,这是由于在冻结过程中,水分迁移及冰晶体的形成造成了试样结构的破坏,改变了颗粒间的连接方式,因此破坏强度出现显著下降的趋势;经过多次冻融循环后,试样的土体结构和水分迁移会逐渐达到新的稳定状态,土体颗粒间的排列方式和连接方式不再发生变化,因此,试样的破坏强度在第6次时基本趋于稳定.此外,木质素纤维的加入会使得土颗粒的排列更加有序[13],并且能够重排并抑制土颗粒的错动,减缓试样裂隙在冻融过程中的进一步发展[3],这能有效的提升土体强度并增强土体抗冻性. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
Effect of different sample preparation methods on mechanical properties of lignin improved loess
4
2020
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... [4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 将试验用黄土放入105 ℃的干燥箱内烘24 h以上,直至黄土质量恒定,即认为其达到干燥状态,冷却至室温后碾碎过2 mm筛.木质素纤维过1 mm筛剔除絮状团聚物[4]后与黄土混合搅拌5 min,使土样与木质素纤维混合均匀,并按黄土的最优含水率配制试验用土,密封24 h后采用静压加载装置分层加载制成.在前期预试验过程中,发现当掺量超过5%时,混合料中的木质素纤维会产生团聚现象,影响试样的均一性.为了保证试验的完整性,本次试验选择木质素纤维掺量为干土质量的0、1%、3%、5%和7%.为模拟封闭系统,防止试样的水分散失,试样制备完成后用塑料薄膜包裹密封并静置24 h,待试样内部水分迁移平衡后开始进行冻融试验及三轴剪切试验和热常数分析试验. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
不同制样方法对木质素改良黄土力学特性影响
4
2020
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... [4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 将试验用黄土放入105 ℃的干燥箱内烘24 h以上,直至黄土质量恒定,即认为其达到干燥状态,冷却至室温后碾碎过2 mm筛.木质素纤维过1 mm筛剔除絮状团聚物[4]后与黄土混合搅拌5 min,使土样与木质素纤维混合均匀,并按黄土的最优含水率配制试验用土,密封24 h后采用静压加载装置分层加载制成.在前期预试验过程中,发现当掺量超过5%时,混合料中的木质素纤维会产生团聚现象,影响试样的均一性.为了保证试验的完整性,本次试验选择木质素纤维掺量为干土质量的0、1%、3%、5%和7%.为模拟封闭系统,防止试样的水分散失,试样制备完成后用塑料薄膜包裹密封并静置24 h,待试样内部水分迁移平衡后开始进行冻融试验及三轴剪切试验和热常数分析试验. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
Research on technology and engineering application of silt subgrade solidified by lignin-based industrial by-product
1
2018
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
工业废弃木质素固化改良粉土路基技术与应用研究
1
2018
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
Research on stabilization microcosmic mechanism of lignin based industrial by-product treated subgrade silt
1
2016
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
工业副产品木质素改良路基粉土的微观机制研究
1
2016
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
Water holding capacity and water stability of lignin-modified loess
1
2020
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
木质素改良黄土的持水性和水稳性
1
2020
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
Influence of lignosulfonate on mechanical properties of Lanzhou loess
1
2017
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
木质素磺酸盐对兰州黄土力学性质的影响
1
2017
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
Effect of mixing method of sample preparation on the strength of loess improved by lignin fiber
1
2021
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
制样拌和方法对木质素纤维改良黄土强度的影响
1
2021
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
Effects of lignin on physical and mechanical properties of red clay
2
2021
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
木质素对红黏土物理力学特性的影响
2
2021
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
Experimental study on the shear strength of lignin fiber improved loess
3
2022
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 掺量对试样破坏强度的影响,如图6(b)所示.随着掺量的增加,试样的破坏强度先升高后降低,在掺量为5%时破坏强度达到最大值,并且在各冻融循环次数下均有相似的规律.这是由于在制样过程中木质素纤维与水混合形成了一部分起到胶结固化作用的浆体[13],增强了土颗粒间的联系;除此之外,木质素纤维起到了桥梁搭接的作用并形成网状结构,使得颗粒间的联系紧密,在受到外力时,土颗粒将外力分散到纤维及更多土颗粒上,在宏观上表现为强度提高[3].但掺量的进一步增加,造成木质素纤维发生团聚现象,使得颗粒间的孔隙变大,并形成裂隙,土颗粒间形成薄弱面[11],并最终表现为强度降低. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
木质素纤维改良黄土抗剪强度的试验研究
3
2022
... 木质素作为一种造纸产生的高分子化合物,全球范围内每年几乎产生超过600亿吨[3],而通常情况下,这些产物被燃烧销毁,造成大量资源浪费和环境污染[4].针对这一现象,有学者尝试开展木质素改良土的相关研究.刘松玉等[5]、张涛等[6]对木质素改良粉土开展一系列研究,研究结果表明木质素能有效提高粉土强度,微观层面表明木质素具有胶结土颗粒及填充孔隙的作用;刘钊钊等[7]的研究结果表明木质素的掺入可有效提高黄土强度,并有效改善黄土的持水性和水稳性;侯鑫等[8]通过对木质素改良黄土开展多维度研究,指出木质素磺酸钙是一种能够增强颗粒胶结并密实结构的新型固化材料;高中南等[9]、钟秀梅等[4]开展了制样方法对木质素纤维改良黄土的研究,结果表明制样方法对改良黄土强度有明显影响;陈学军等[10]通过对木质素改良红黏土力学性质展开研究,指出改良土强度随木质素掺量的增加而提升,并且破坏形态也由脆性破坏向塑性破坏转变;董超凡等[11]的研究结果表明,木质素纤维改良黄土具有可行性,在掺量为5%时强度达到最高,并且导热系数随着掺量的增加呈下降的趋势.这些研究表明,木质素对于土体改良具有可行性,并且在一定程度上提高了土体强度. ...
... 掺量对试样破坏强度的影响,如图6(b)所示.随着掺量的增加,试样的破坏强度先升高后降低,在掺量为5%时破坏强度达到最大值,并且在各冻融循环次数下均有相似的规律.这是由于在制样过程中木质素纤维与水混合形成了一部分起到胶结固化作用的浆体[13],增强了土颗粒间的联系;除此之外,木质素纤维起到了桥梁搭接的作用并形成网状结构,使得颗粒间的联系紧密,在受到外力时,土颗粒将外力分散到纤维及更多土颗粒上,在宏观上表现为强度提高[3].但掺量的进一步增加,造成木质素纤维发生团聚现象,使得颗粒间的孔隙变大,并形成裂隙,土颗粒间形成薄弱面[11],并最终表现为强度降低. ...
... 综合以上研究,对试验用黄土及掺量为5%的改良黄土进行X射线衍射试验,分析其矿物成分,如图11所示.由图可见改良黄土的矿物成分基本不变,主要由二氧化硅、方解石、钠长石、伊利石和斜长石构成.这说明木质素纤维在土体改良中不会发生化学反应,而是以胶结固化[4]、填密孔隙[10]和加筋拉结[3,11]等方式改善土体结构,增强土体强度,并不会对环境造成污染. ...
Experimental study on dynamic strength characteristics of frozen saline soil under stepped cyclic loading
1
2019
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
分级循环荷载下低温冻结盐渍土动强度特性试验研究
1
2019
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
Properties and microscopic analysis of lignin fiber-reinforced soils under freeze-thaw cycles
3
2020
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 掺量对试样破坏强度的影响,如图6(b)所示.随着掺量的增加,试样的破坏强度先升高后降低,在掺量为5%时破坏强度达到最大值,并且在各冻融循环次数下均有相似的规律.这是由于在制样过程中木质素纤维与水混合形成了一部分起到胶结固化作用的浆体[13],增强了土颗粒间的联系;除此之外,木质素纤维起到了桥梁搭接的作用并形成网状结构,使得颗粒间的联系紧密,在受到外力时,土颗粒将外力分散到纤维及更多土颗粒上,在宏观上表现为强度提高[3].但掺量的进一步增加,造成木质素纤维发生团聚现象,使得颗粒间的孔隙变大,并形成裂隙,土颗粒间形成薄弱面[11],并最终表现为强度降低. ...
... 破坏强度随冻融循环次数的变化规律,如图6(c)所示.从图中可以看出,随着冻融循环次数的增加,试样的破坏强度呈先下降后稳定的趋势.在冻融初期,试样的强度显著下降,这是由于在冻结过程中,水分迁移及冰晶体的形成造成了试样结构的破坏,改变了颗粒间的连接方式,因此破坏强度出现显著下降的趋势;经过多次冻融循环后,试样的土体结构和水分迁移会逐渐达到新的稳定状态,土体颗粒间的排列方式和连接方式不再发生变化,因此,试样的破坏强度在第6次时基本趋于稳定.此外,木质素纤维的加入会使得土颗粒的排列更加有序[13],并且能够重排并抑制土颗粒的错动,减缓试样裂隙在冻融过程中的进一步发展[3],这能有效的提升土体强度并增强土体抗冻性. ...
冻融循环条件下木质素纤维改良土性质研究及微观分析
3
2020
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 掺量对试样破坏强度的影响,如图6(b)所示.随着掺量的增加,试样的破坏强度先升高后降低,在掺量为5%时破坏强度达到最大值,并且在各冻融循环次数下均有相似的规律.这是由于在制样过程中木质素纤维与水混合形成了一部分起到胶结固化作用的浆体[13],增强了土颗粒间的联系;除此之外,木质素纤维起到了桥梁搭接的作用并形成网状结构,使得颗粒间的联系紧密,在受到外力时,土颗粒将外力分散到纤维及更多土颗粒上,在宏观上表现为强度提高[3].但掺量的进一步增加,造成木质素纤维发生团聚现象,使得颗粒间的孔隙变大,并形成裂隙,土颗粒间形成薄弱面[11],并最终表现为强度降低. ...
... 破坏强度随冻融循环次数的变化规律,如图6(c)所示.从图中可以看出,随着冻融循环次数的增加,试样的破坏强度呈先下降后稳定的趋势.在冻融初期,试样的强度显著下降,这是由于在冻结过程中,水分迁移及冰晶体的形成造成了试样结构的破坏,改变了颗粒间的连接方式,因此破坏强度出现显著下降的趋势;经过多次冻融循环后,试样的土体结构和水分迁移会逐渐达到新的稳定状态,土体颗粒间的排列方式和连接方式不再发生变化,因此,试样的破坏强度在第6次时基本趋于稳定.此外,木质素纤维的加入会使得土颗粒的排列更加有序[13],并且能够重排并抑制土颗粒的错动,减缓试样裂隙在冻融过程中的进一步发展[3],这能有效的提升土体强度并增强土体抗冻性. ...
Experimental study on mechanical properties of lime modified loess under freeze-thaw cycle
1
2019
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
冻融循环作用下石灰改性黄土的力学特性试验研究
1
2019
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
Effects of cyclic freezing and thawing on volume changes and mechanical properties of clay-gravel mixtures
2
2021
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
冻融循环对掺砾黏土体积变化和力学特性影响的试验研究
2
2021
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
Research on improved subgrade soil mechanical properties and failure strain energy density under freeze-thaw cycles
2
2021
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
冻融循环下路基改良土力学特性及破坏应变能密度研究
2
2021
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
Microscopic damage identification and macroscopic mechanical response of loess in seasonal frozen areas
1
2021
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
季冻区黄土微观损伤识别与宏观力学响应研究
1
2021
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
Effect of freeze-thaw cycles on undrained strength of remoulded saline-alkali soil
1
2022
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
冻融循环对重塑碳酸盐渍土不排水强度影响研究
1
2022
... 除此之外,由于本地区特有的地理环境造成的季节以及昼夜温度变化特点,引起土体内部水分迁移,发生水分重分布,在冻融过程中造成土体结构的劣化,致使这些地下岩土工程设施一方面易发生难以治理的冻胀、冻融沉陷和开裂等现象[12],另一方面会对其使用的长期性及稳定性造成影响.针对冻融循环对土体破坏响应机制的研究已有开展,也取得了一系列的研究成果.陈诚等[13]、樊科伟等[3]的研究结果表明,土体中添加木质素纤维减弱了冻融对土体的损伤,减缓了土样内部裂隙发展,阻止了颗粒的重新排列,增强了抗冻性;胡再强等[14]的研究结果表明,石灰改性黄土的黏聚力随冻融循环次数的增加呈降低趋势而内摩擦角基本不变;张勇敢等[15]、崔宏环等[16]认为在冻融1次后,土体的劣化程度最大;而刘宽等[17]认为试样在前10次冻融循环时劣化程度显著;王中攀等[18]研究发现试样黏聚力和内摩擦角均随着冻融循环次数的增加而减小.可见,冻融作用对不同土类的劣化程度有不同的影响. ...
3
2019
... 为防止地表腐化植物等扰动土对试验结果造成影响,本试验所用黄土取自青海省东部季节冻土区某场地地下3~4 m深度处,颜色为浅黄色且无植物根系,采用Mastersizer 2000激光粒度测试仪对试验用土进行粒度分析,结果如图1所示,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19]测得土体基本物理性质指标如表1所示,并将其定名为低液限黏土.通过对试验用土进行XRD定量分析得到其主要矿物成分,如表2所示,试验用黄土的主要成分为石英和方解石等. ...
... 由于冻融循环多发生在地基及路基的表层,并且车辆荷载多为瞬时荷载,土体内部水分通常不能及时发生排水固结[20],因此本次试验为不固结不排水试验.试验仪器为SLB-1型应力-应变三轴剪切仪,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19]设置轴向加载速率为0.8 mm·min-1,控制应变为15%.Liu等[25]开展了现场监测,发现路基固化土侧向压力一般为20~60 kPa,因此,为模拟地层压力,本次试验围压采用30、60和90 kPa.为便于制样,控制干密度为1.56 g·cm-3. ...
... 根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19],当应力-应变曲线的破坏形式为软化型时,取偏应力峰值为破坏强度;当应力-应变曲线的破坏形式为硬化型时,则取轴向应变15%对应的偏应力值作为破坏强度,不同条件下试样的破坏强度如图6所示. ...
3
2019
... 为防止地表腐化植物等扰动土对试验结果造成影响,本试验所用黄土取自青海省东部季节冻土区某场地地下3~4 m深度处,颜色为浅黄色且无植物根系,采用Mastersizer 2000激光粒度测试仪对试验用土进行粒度分析,结果如图1所示,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19]测得土体基本物理性质指标如表1所示,并将其定名为低液限黏土.通过对试验用土进行XRD定量分析得到其主要矿物成分,如表2所示,试验用黄土的主要成分为石英和方解石等. ...
... 由于冻融循环多发生在地基及路基的表层,并且车辆荷载多为瞬时荷载,土体内部水分通常不能及时发生排水固结[20],因此本次试验为不固结不排水试验.试验仪器为SLB-1型应力-应变三轴剪切仪,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19]设置轴向加载速率为0.8 mm·min-1,控制应变为15%.Liu等[25]开展了现场监测,发现路基固化土侧向压力一般为20~60 kPa,因此,为模拟地层压力,本次试验围压采用30、60和90 kPa.为便于制样,控制干密度为1.56 g·cm-3. ...
... 根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19],当应力-应变曲线的破坏形式为软化型时,取偏应力峰值为破坏强度;当应力-应变曲线的破坏形式为硬化型时,则取轴向应变15%对应的偏应力值作为破坏强度,不同条件下试样的破坏强度如图6所示. ...
Experimental study on the effect of moisture content on mechanical properties of silty clay subjected to freeze-thaw cycling
3
2017
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
... 由于冻融循环多发生在地基及路基的表层,并且车辆荷载多为瞬时荷载,土体内部水分通常不能及时发生排水固结[20],因此本次试验为不固结不排水试验.试验仪器为SLB-1型应力-应变三轴剪切仪,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19]设置轴向加载速率为0.8 mm·min-1,控制应变为15%.Liu等[25]开展了现场监测,发现路基固化土侧向压力一般为20~60 kPa,因此,为模拟地层压力,本次试验围压采用30、60和90 kPa.为便于制样,控制干密度为1.56 g·cm-3. ...
... 围压对改良黄土破坏强度的影响,如图6(a)所示.从图中可以看出随着围压的增加冻融前后试样的破坏强度并未出现较大改变,如掺量为5%的改良黄土试样破坏强度在围压由30 kPa增加至90 kPa时,冻融20次的试样破坏强度较未冻融试样降低了39 kPa、32.4 kPa和31 kPa,降低幅度为17.96%、11.23%和8.39%,分析认为围压可以使得试样孔隙减小,在一定程度上减弱冻融作用造成结构破坏的影响,恢复试样强度,这一点和胡田飞等[20]的研究结果一致. ...
冻融循环下含水率对粉质黏土力学性质影响试验
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2017
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
... 由于冻融循环多发生在地基及路基的表层,并且车辆荷载多为瞬时荷载,土体内部水分通常不能及时发生排水固结[20],因此本次试验为不固结不排水试验.试验仪器为SLB-1型应力-应变三轴剪切仪,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19]设置轴向加载速率为0.8 mm·min-1,控制应变为15%.Liu等[25]开展了现场监测,发现路基固化土侧向压力一般为20~60 kPa,因此,为模拟地层压力,本次试验围压采用30、60和90 kPa.为便于制样,控制干密度为1.56 g·cm-3. ...
... 围压对改良黄土破坏强度的影响,如图6(a)所示.从图中可以看出随着围压的增加冻融前后试样的破坏强度并未出现较大改变,如掺量为5%的改良黄土试样破坏强度在围压由30 kPa增加至90 kPa时,冻融20次的试样破坏强度较未冻融试样降低了39 kPa、32.4 kPa和31 kPa,降低幅度为17.96%、11.23%和8.39%,分析认为围压可以使得试样孔隙减小,在一定程度上减弱冻融作用造成结构破坏的影响,恢复试样强度,这一点和胡田飞等[20]的研究结果一致. ...
Experimental study on the effect of cyclic freezing-thawing on mechanical properties of silty clay with different degrees of compaction
1
2017
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
冻融循环下压实度对粉质黏土力学性质影响的试验研究
1
2017
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
Influence of freeze-thaw cycles on mechanical properties of a silty sand
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2016
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
Liquefaction behaviors of the saturated loess in Lanzhou City under freezing-thawing conditions
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2020
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
冻融作用下兰州饱和黄土的液化特性研究
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2020
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
Effects of cyclic freeze and thaw on engineering properties of compacted loess and lime-stabilized loess
1
2019
... 为明确冻融循环对木质素纤维改良黄土的影响,选择冻融循环次数和木质素纤维掺量为试验变量,利用TMS9018—500型冻胀循环试验箱,进行封闭系统下三维冻结和融化的冻融循环试验[20].既有文献的试验结果表明[15-16,21],第1次冻融循环会对土体结构产生较大影响,在10次冻融循环后结构趋于稳定,因此本次试验的冻融循环次数设计为0、1、3、6、9、15和20次,共7种.调研西宁地区冬季气象资料,设置冻结温度为-15 ℃,Liu等[22]的研究结果表明融化温度不会对试样结构产生影响,因此融化温度设置为15 ℃.为模拟自然条件下的真实冻融过程[23],同时结合前期的研究[24],试样的冻结和融化过程均在12 h内完成.因此,本次试验以冻结12 h和融化12 h为1次冻融循环.达到设定冻融循环次数后,取出试样称重并进行三轴剪切试验和热常数分析试验,其余试样继续进行冻融循环试验直至达到试验条件后取出并开展相关试验.其中三轴试样尺寸为直径39.1 mm、高度80 mm;导热系数测试试样为直径61.8 mm、高度20 mm的环刀试样,试样的初始含水率均为14.74%. ...
Experimental study on the stability of railroad silt subgrade with increasing train speed
1
2009
... 由于冻融循环多发生在地基及路基的表层,并且车辆荷载多为瞬时荷载,土体内部水分通常不能及时发生排水固结[20],因此本次试验为不固结不排水试验.试验仪器为SLB-1型应力-应变三轴剪切仪,根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)[19]设置轴向加载速率为0.8 mm·min-1,控制应变为15%.Liu等[25]开展了现场监测,发现路基固化土侧向压力一般为20~60 kPa,因此,为模拟地层压力,本次试验围压采用30、60和90 kPa.为便于制样,控制干密度为1.56 g·cm-3. ...
Experimental study on strain rate effect of strength characteristics of silty clay
1
2018
... 弹性模量是土体抵抗弹性变形能力大小的尺度,是体现土体刚度和变形特性的参数.根据三轴试验结果,取其中应力-应变曲线轴向应变1.5%和0.5%所对应的偏应力与轴向应变增量的比值作为弹性模量[26],计算公式如下: ...
粉质黏土强度特性应变速率效应的试验研究
1
2018
... 弹性模量是土体抵抗弹性变形能力大小的尺度,是体现土体刚度和变形特性的参数.根据三轴试验结果,取其中应力-应变曲线轴向应变1.5%和0.5%所对应的偏应力与轴向应变增量的比值作为弹性模量[26],计算公式如下: ...
Influence of freeze-thaw cycling on mechanical properties of silty clay and Ducan-Chang Constitutive Model
1
2018
... 根据其倾角及其与纵坐标轴的截距计算内摩擦角φ和黏聚力c[27],即 ...
冻融循环对粉质黏土力学性质的影响及邓肯-张模型
1
2018
... 根据其倾角及其与纵坐标轴的截距计算内摩擦角φ和黏聚力c[27],即 ...
Laboratory investigation on thermal conductivity of tongliao silty sand under freezing-thawing condition
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2018
... 基于力学性质的试验研究,对5%掺量的改良黄土及重塑黄土进行冻融循环作用下的热常数分析试验,其关系曲线如图10所示.不难看出,随着冻融循环次数的增加,试样的导热系数呈降低趋势,这是由于试样在冻结过程中,土体内的水分形成冰晶体,造成试样孔隙膨胀,而冰晶体融化后使试样内部形成架空体系,减少颗粒间的接触点和接触面[28].土体原生构造的改变,最终表现为导热系数的下降;此外,众所周知,含水量是影响土体导热系数的一个重要因素[29],如前文所述,随着冻融循环次数的增加,试样中含水量降低,这导致试样的饱和度降低,同时土颗粒外层包裹的水膜变薄,颗粒间的接触热阻增大[30],这也是造成试样导热系数随冻融循环次数呈下降趋势的一个原因. ...
冻融条件下通辽粉砂导热系数的试验研究
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2018
... 基于力学性质的试验研究,对5%掺量的改良黄土及重塑黄土进行冻融循环作用下的热常数分析试验,其关系曲线如图10所示.不难看出,随着冻融循环次数的增加,试样的导热系数呈降低趋势,这是由于试样在冻结过程中,土体内的水分形成冰晶体,造成试样孔隙膨胀,而冰晶体融化后使试样内部形成架空体系,减少颗粒间的接触点和接触面[28].土体原生构造的改变,最终表现为导热系数的下降;此外,众所周知,含水量是影响土体导热系数的一个重要因素[29],如前文所述,随着冻融循环次数的增加,试样中含水量降低,这导致试样的饱和度降低,同时土颗粒外层包裹的水膜变薄,颗粒间的接触热阻增大[30],这也是造成试样导热系数随冻融循环次数呈下降趋势的一个原因. ...
Effect of moisture content and dry density on thermal parameters of loess
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2017
... 基于力学性质的试验研究,对5%掺量的改良黄土及重塑黄土进行冻融循环作用下的热常数分析试验,其关系曲线如图10所示.不难看出,随着冻融循环次数的增加,试样的导热系数呈降低趋势,这是由于试样在冻结过程中,土体内的水分形成冰晶体,造成试样孔隙膨胀,而冰晶体融化后使试样内部形成架空体系,减少颗粒间的接触点和接触面[28].土体原生构造的改变,最终表现为导热系数的下降;此外,众所周知,含水量是影响土体导热系数的一个重要因素[29],如前文所述,随着冻融循环次数的增加,试样中含水量降低,这导致试样的饱和度降低,同时土颗粒外层包裹的水膜变薄,颗粒间的接触热阻增大[30],这也是造成试样导热系数随冻融循环次数呈下降趋势的一个原因. ...
含水率和干密度对黄土热参数影响的试验研究
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2017
... 基于力学性质的试验研究,对5%掺量的改良黄土及重塑黄土进行冻融循环作用下的热常数分析试验,其关系曲线如图10所示.不难看出,随着冻融循环次数的增加,试样的导热系数呈降低趋势,这是由于试样在冻结过程中,土体内的水分形成冰晶体,造成试样孔隙膨胀,而冰晶体融化后使试样内部形成架空体系,减少颗粒间的接触点和接触面[28].土体原生构造的改变,最终表现为导热系数的下降;此外,众所周知,含水量是影响土体导热系数的一个重要因素[29],如前文所述,随着冻融循环次数的增加,试样中含水量降低,这导致试样的饱和度降低,同时土颗粒外层包裹的水膜变薄,颗粒间的接触热阻增大[30],这也是造成试样导热系数随冻融循环次数呈下降趋势的一个原因. ...
Study on the effect of freezing and thawing on thermal conductivity of remolded clay
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2018
... 基于力学性质的试验研究,对5%掺量的改良黄土及重塑黄土进行冻融循环作用下的热常数分析试验,其关系曲线如图10所示.不难看出,随着冻融循环次数的增加,试样的导热系数呈降低趋势,这是由于试样在冻结过程中,土体内的水分形成冰晶体,造成试样孔隙膨胀,而冰晶体融化后使试样内部形成架空体系,减少颗粒间的接触点和接触面[28].土体原生构造的改变,最终表现为导热系数的下降;此外,众所周知,含水量是影响土体导热系数的一个重要因素[29],如前文所述,随着冻融循环次数的增加,试样中含水量降低,这导致试样的饱和度降低,同时土颗粒外层包裹的水膜变薄,颗粒间的接触热阻增大[30],这也是造成试样导热系数随冻融循环次数呈下降趋势的一个原因. ...
冻融对重塑黏土导热系数影响的试验研究
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2018
... 基于力学性质的试验研究,对5%掺量的改良黄土及重塑黄土进行冻融循环作用下的热常数分析试验,其关系曲线如图10所示.不难看出,随着冻融循环次数的增加,试样的导热系数呈降低趋势,这是由于试样在冻结过程中,土体内的水分形成冰晶体,造成试样孔隙膨胀,而冰晶体融化后使试样内部形成架空体系,减少颗粒间的接触点和接触面[28].土体原生构造的改变,最终表现为导热系数的下降;此外,众所周知,含水量是影响土体导热系数的一个重要因素[29],如前文所述,随着冻融循环次数的增加,试样中含水量降低,这导致试样的饱和度降低,同时土颗粒外层包裹的水膜变薄,颗粒间的接触热阻增大[30],这也是造成试样导热系数随冻融循环次数呈下降趋势的一个原因. ...
Study on the thermal parameters and mechanical properties of lignin fiber improved loess in cold and arid areas
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2022
... 除此之外,掺量为5%的试样导热系数小于重塑黄土的导热系数.前期研究表明[31],一方面,木质素纤维的导热系数为0.0969~0.1238 W·m-1·K-1,远小于水0.6280 W·m-1·K-1和土体固体颗粒1~5 W·m-1·K-1的导热系数;另一方面,木质素纤维的增加影响了土颗粒的接触面.因此,随着木质素纤维掺量的增加,试样的接触热阻增加,能量和热量传递减弱,导热系数下降.这也说明木质素纤维的掺入,可降低冻融破坏造成的工程病害. ...
寒旱区木质素纤维改良黄土的热学与力学性质研究
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2022
... 除此之外,掺量为5%的试样导热系数小于重塑黄土的导热系数.前期研究表明[31],一方面,木质素纤维的导热系数为0.0969~0.1238 W·m-1·K-1,远小于水0.6280 W·m-1·K-1和土体固体颗粒1~5 W·m-1·K-1的导热系数;另一方面,木质素纤维的增加影响了土颗粒的接触面.因此,随着木质素纤维掺量的增加,试样的接触热阻增加,能量和热量传递减弱,导热系数下降.这也说明木质素纤维的掺入,可降低冻融破坏造成的工程病害. ...